2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
日本工業規格 JIS
B 2207-1995
全面形ガスケットを用いるアルミニウム
合金製全面座管フランジの計算基準
Basis for calculation of aluminium alloy
pipe flanges with full face gasket
1. 適用範囲 この規格は，アルミニウム及びアルミニウム合金製の全面形ガスケットを用いるボルト締
め円形管フランジ（以下，フランジという。）の応力計算基準，内圧作用時にガスケット面に働く合計荷重
（以下，ガスケット反力という。）の計算基準及び設計圧力における所要フランジ板厚の計算基準について
規定する。
備考1. この規格において，計算に用いる荷重は，ガスケットを締め付けるとき及び内圧力が加わっ
たときにフランジに作用する荷重であり，次に示す荷重は，考慮に入れない。
(1) フランジを据え付けるときに働く強制力。
(2) 使用中に接続する配管系から伝えられる外力。
(3) 使用中にフランジ内部に生じる熱応力。
(4) 使用中にフランジとボルトとの間の熱膨張差によって生じる応力。
2. この規格は，ガスケット締付時及び内圧作用時のいずれの場合でも，ボルト穴中心円の外側
でガスケットが一対のフランジ面によって圧縮されている場合にだけ適用できる。したがっ
て，全面座フランジであっても，ボルト穴中心円の外側のガスケットが圧縮されていないか，
又はフランジ面と接していない場合には，JIS B 2206によるのがよい。
3. この規格は，内径，外径及びボルト穴中心円の直径が同一寸法をもつものであれば，材質及
び板厚のいかなる組合せのフランジについても使用できる。
4. この規格の引用規格を，次に示す。
JIS B 2206 アルミニウム合金製管フランジの計算基準
JIS B 2241 アルミニウム合金製管フランジの基準寸法
5. この規格の中で｛ ｝を付けて示してある単位，数値及び計算式は，従来単位によるもので
あって，参考として併記したものである。
2. 記号 この規格で用いる記号は，次による。
A：フランジの外径 (mm)
Ab：n (π/4) db2，実際に使用するボルトの総有効断面積 (mm2)
B：フランジの内径 (mm)
B1：2 (Dg3−B3) /3 (Dg2−B2)，フランジ内径とガスケット内径との間のリング状部分に加わる内圧力
による荷重の作用位置径 (mm) もし，Dg＝Bならば，B1＝Bとする。
2
B 2207-1995
2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
bn： (A−Dg) /2，ガスケットの幅 (mm)
C：ボルト穴の中心円の直径 (mm)
C0： (A＋B) /2，フランジリング図心の直径 (mm)
Dg：ガスケットの内径 (mm)
db：ボルトのねじ部の谷の径と軸部の径の最小部のいずれか小さい方の径 (mm)
dB：フランジボルト穴の直径 (mm)
Eb：ボルト材の縦弾性係数 (N/mm2 {kgf/mm2})
Efi：フランジ材の縦弾性係数 (N/mm2 {kgf/mm2})
Ehi：ハブ材の縦弾性係数 (N/mm2 {kgf/mm2})
Eg0：ガスケット材の圧縮時縦弾性係数 (N/mm2 {kgf/mm2})（参考1参照）
Eg：ガスケット材の復元時縦弾性係数 (N/mm2 {kgf/mm2})（参考1参照）
EOi：接続管材の縦弾性係数 (N/mm2 {kgf/mm2})
gOi：ハブ小径端板厚 (mm)
g1i：ハブ大径端板厚 (mm)
G0：ガスケット締付時のガスケット反力円の直径 (mm)
G10：ガスケット締付時のボルト穴中心円の内側部分のガスケット反力円の直径 (mm)
G20：ガスケット締付時のボルト穴中心円の外側部分のガスケット反力円の直径 (mm)
Gp：内圧作用時のガスケット反力円の直径 (mm)
G1p：内圧作用時のボルト穴中心円の内側部分のガスケット反力円の直径 (mm)
G2p：内圧作用時のボルト穴中心円の外側部分のガスケット反力円の直径 (mm)
hi：ハブ長さ (mm)
i：1，2，一対のフランジを表す。
J1i：ハブ−フランジリング接続部のせん断力係数 (N/mm {kgf/mm})
J2i：ハブ−フランジリング接続部のせん断力係数 (mm)
K1i：ハブ−フランジリング接続部のモーメント係数 (N {kgf})
K2i：ハブ−フランジリング接続部のモーメント係数 (mm2)
lOb：tf1＋tf2＋tg，ボルト変形域の長さ (mm)
M0：ガスケット締付時にフランジに作用するモーメント (N･mm {kgf･mm})
M10：ガスケット締付時にボルト穴中心円の内側部分のガスケット反力によって生じるフランジリン
グ断面図心軸周りのモーメント (N･mm {kgf･mm})
M20：ガスケット締付時にボルト穴中心円の外側部分のガスケット反力によって生じるフランジリン
グ断面図心軸周りのモーメント (N･mm {kgf･mm})
MP：内圧作用時にフランジに作用するモーメント (N･mm {kgf･mm})
M1P：内圧作用時にボルト穴中心円の内側部分のガスケット反力によって生じるフランジリング断面
図心軸周りのモーメント (N･mm {kgf･mm})
M2P：内圧作用時にボルト穴中心円の外側部分のガスケット反力によって生じるフランジリング断面
図心軸周りのモーメント (N･mm {kgf･mm})
MB1：フランジ内径とガスケット内径との間のリング状部分に加わる内圧によるフランジリング断面
図心軸周りのモーメント (N･mm {kgf･mm})
n：ボルトの本数
3
B 2207-1995
2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
P0： (πB2/4) p {(πB2/4) (p/100)}，内圧力によってフランジの内径面に加わる荷重 (N {kgf})
P1： [π (Dg2−B2) /4] p {[π (Dg2−B2) /4] (p/100)}，フランジ内径とガスケット内径との間のリング状部
分に加わる内圧力による荷重 (N {kgf})
Pb0：ガスケット締付荷重 (N {kgf})
p：設計内圧力 (MPa {kgf/cm2})
Pg10：ガスケット締付時のボルト穴中心円の内側部分のガスケット反力 (N {kgf})
Pg20：ガスケット締付時のボルト穴中心円の外側部分のガスケット反力 (N {kgf})
Pg10'：ガスケット締付時のボルト穴内接円内側部分のガスケット反力 (N {kgf})
Pb：内圧作用時のボルト荷重 (N {kgf})
Pg：内圧作用時のガスケット反力 (N {kgf})
Pg1：内圧作用時のボルト穴中心円の内側部分のガスケット反力 (N {kgf})
Pg2：内圧作用時のボルト穴中心円の外側部分のガスケット反力 (N {kgf})
Pg1'：内圧作用時のボルト穴内接円内側部分のガスケット反力 (N {kgf} )
rg：Dg/2，ガスケット内半径 (mm)
rgb： (C−dB) /2，ボルト穴内接円半径 (mm)
rci0：ガスケット締付時のフランジの変形を規定する値 (mm) （図1参照）
rcip：内圧作用時のフランジの変形を規定する値 (mm) （図2参照）
tfi：フランジの板厚 (mm)
tg：ガスケットの板厚 (mm)
t0i：接続管の板厚 (mm)
θi0：ガスケット締付荷重によるフランジリングの回転角 (rad)
θiP：内圧作用時のフランジリングの回転角 (rad)
σHi：ハブの軸方向応力 (N/mm2 {kgf/mm2})
σRi：フランジの半径方向応力 (N/mm2 {kgf/mm2})
σri：フランジの周方向応力 (N/mm2 {kgf/mm2})
σa：常温におけるボルト材料の許容引張応力 (N/mm2 {kgf/mm2})
σb：使用温度におけるボルト材料の許容引張応力 (N/mm2 {kgf/mm2})
σf：使用温度におけるフランジ材料の許容引張応力 (N/mm2 {kgf/mm2})
なお，ガスケット締付時に対しては常温における許容引張応力 (N/mm2 {kgf/mm2})
σn：管又は管状部の材料の使用温度における許容引張応力 (N/mm2 {kgf/mm2})
なお，ガスケット締付時に対しては常温における許容引張応力 (N/mm2 {kgf/mm2})
4
B 2207-1995
2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
図1 締付けによるガスケットの変形
図2 内圧作用時のガスケットの復元
3. ハブ−フランジリング接続部のモーメント係数K1i，K2i及びせん断力係数J1i，J2i ハブ−フランジリ
ング接続部のモーメント係数K1i，K2i及びせん断力係数J1i，J2iは，円すい形断面のハブを，その小径端，
大径端の平均厚さをもつく（矩）形断面ハブに置き換えた解析から求める（ハブ長さは同じ。）。
ハブ下端−フランジリング内径端の接続部のモーメントM1i及びせん断力Q1iは，次による。
)}
100
/
(
{
2
1
1
2
1
1
p
K
K
M
p
K
K
M
i
i
i
i
i
i
i
i
+
=
+
=
θ
θ
)}
100
/
(
{
2
1
1
2
1
1
p
J
J
Q
p
J
J
Q
i
i
i
i
i
i
i
i
+
=
+
=
θ
θ
ここに
θi： θi0又はθiP (i＝1, 2)。
K1i，K2i，J1i，J2iは，次による。
ei
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
D
a
a
a
a
a
a
a
a
K
/]
)
(
)
[(
4
4
34
3
32
2
31
3
4
44
3
42
2
41
1
″
−
+
+
″
+
−
−
=
μ
μ
μ
μ
μ
μ
ei
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
D
a
a
a
a
a
a
a
a
K
/]
)
(
)
[(
3
4
44
3
42
2
41
1
1
24
5
22
6
21
2
′
+
−
−
+
′
Λ
+
Λ
−
Λ
−
=
μ
μ
μ
ei
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
D
a
a
a
a
a
a
a
a
J
/]
)
(
)
[(
4
4
33
6
32
5
31
3
4
43
6
42
5
41
1
″
+
−
−
+
″
−
+
=
μ
μ
μ
μ
μ
μ
ei
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
D
a
a
a
a
a
a
a
a
J
/]
)
(
)
[(
3
4
43
6
42
5
41
1
1
23
2
22
3
21
2
′
−
+
+
′
Λ
−
Λ
+
Λ
−
=
μ
μ
μ
ここに，
i
i
i
i
i
a
a
a
a
41
32
42
31
1
−
=
Λ
i
i
i
i
i
a
a
a
a
41
33
43
31
2
−
=
Λ
i
i
i
i
i
a
a
a
a
42
33
43
32
3
−
=
Λ
i
i
i
i
i
a
a
a
a
43
34
44
33
4
−
=
Λ
i
i
i
i
i
a
a
a
a
44
31
41
34
5
−
=
Λ
i
i
i
i
i
a
a
a
a
44
32
42
34
6
−
=
Λ
i
i
i
i
i
a
a
a
a
23
14
24
13
1
−
=
μ
5
B 2207-1995
2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
i
i
i
i
i
a
a
a
a
24
12
22
14
2
−
=
μ
i
i
i
i
i
a
a
a
a
21
14
24
11
3
−
=
μ
i
i
i
i
i
a
a
a
a
21
12
22
11
4
−
=
μ
i
i
i
i
i
a
a
a
a
23
12
22
13
5
−
=
μ
i
i
i
i
i
a
a
a
a
21
13
23
11
6
−
=
μ
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
i
ei
D
6
6
5
5
4
4
3
3
2
2
1
1
μ
μ
μ
μ
μ
μ
Λ
+
Λ
+
Λ
+
Λ
+
Λ
+
Λ
=
)]
(
1[
2
3
2
1
2
0
11
i
i
i
i
i
i
C
C
X
a
+
−
=
λ
β
)
(
1
4
3
2
1
3
12
i
i
i
i
i
i
i
C
C
C
C
X
a
−
−
=
λ
)
2(
3
1
2
0
13
i
i
i
i
i
i
C
C
X
a
λ
β
=
)
(
3
2
4
1
3
14
i
i
i
i
i
i
i
C
C
C
C
X
a
−
=λ
)]
(
1[
4
3
2
1
0
21
i
i
i
i
i
i
i
i
C
C
C
C
X
a
+
+
=
λ
β
)]
(
1[5.0
2
3
2
1
2
22
i
i
i
i
i
C
C
X
a
+
−
=
λ
)
(
3
2
4
1
0
23
i
i
i
i
i
i
i
i
C
C
C
C
X
a
+
−
=
λ
β
i
i
i
i
i
C
C
X
a
3
1
2
24
λ
−
=
)
2(
3
1
2
0
31
i
i
i
i
i
i
C
C
X
a
λ
β
=
)
(
3
2
4
1
3
32
i
i
i
i
i
i
i
C
C
C
C
X
a
−
−
=λ
)
(
2
3
2
1
2
0
33
i
i
i
i
i
i
C
C
X
a
+
−
=
λ
β
)
(
4
3
2
1
3
34
i
i
i
i
i
i
i
C
C
C
C
X
a
−
=λ
)
(
3
2
4
1
0
41
i
i
i
i
i
i
i
i
C
C
C
C
X
a
+
−
=
λ
β
i
i
i
i
i
C
C
X
a
3
1
2
42
λ
=
)
(
4
3
2
1
0
43
i
i
i
i
i
i
i
i
C
C
C
C
X
a
+
=
λ
β
)
(
5.0
2
3
2
1
2
44
i
i
i
i
i
C
C
X
a
+
=
λ
)4
/
)](
/(
1
)
/(
1[
2
2
0
0
0
3
0
1
B
g
E
g
E
D
a
i
i
hi
hi
i
i
i
−
=
′
β
0
1
=
″
i
a
0
2=
′i
a
0
2
=
″
i
a
)4
/
)](
/(
1[
2
2
0
3
0
3
B
g
E
D
a
hi
hi
i
i
i
β
=
′
fi
i
i
i
t
D
a
0
3
0
3
β
=
″
0
4=
′i
a
i
i
i
D
a
0
2
0
4
β
=
″
4
1
2
0
2
2
0
)]
/(
)
1(
12
[
i
i
g
B
v
−
=
β
4
1
2
2
2
)]
/(
)
1(
12
[
hi
hi
g
B
v
−
=
β
)]
1(
12
/[
2
3
0
0
0
v
g
E
D
i
i
i
−
=
)]
1(
12
/[
2
3
v
g
E
D
hi
hi
hi
−
=
i
hi
i
h
a
β
=
2
1
0
0
)
/
(
/
i
hi
hi
i
i
g
g
=
=
β
β
λ
2/)
(
1
0
i
i
hi
g
g
g
+
=
6
B 2207-1995
2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
)]
/(
1
)[
/
(
2
1
2
3
0
i
i
hi
i
i
C
C
D
D
X
−
=
i
i
C
α
sin
1=
i
i
C
α
cos
2=
i
i
C
α
sinh
3=
i
i
C
α
cosh
4=
ν： ポアソン比
4. 全面形ガスケットを用いる全面座管フランジの諸量の計算
4.1
ガスケット締付時のフランジの変形及び作用曲げモーメント ガスケット締付荷重によって，一対
のフランジリングは，ガスケットを圧縮するとともに回転変形する（図1参照）。その変形の状態は，図1
に示すrci0とθi0とによって規定される。rci0とθi0は，それぞれ次の式によって算出する。
−
−
+
=
2
3
3
4
0
4
0
)
/
(3
2
)
/
(4
3
)]
/
(
/[
48
4
g
g
g
g
g
g
fi
ci
K
A
C
K
K
A
C
K
t
E
A
DD
A
r
π
3
3
0
2
2
0
0
0
3
24
)
/
(
4
1
g
ci
g
b
g
g
i
K
A
K
A
P
t
E
−
=
γ
π
θ
ここに， i＝1, 2（一対のフランジを表す。）
g
g
D
A
K
/
=
2
2
2
/)1
(
g
g
g
K
K
K
−
=
3
3
3
/)1
(
g
g
g
K
K
K
−
=
4
4
4
/)1
(
g
g
g
K
K
K
−
=
)2
/
(
12
/)
/
(
1
2
1
1
3
fi
i
i
fi
fi
fi
t
J
K
B
B
A
n
t
E
DD
−
+
=
π
π
上記の計算式は，rci0≦Dg/2の場合にだけ適用する。rci0>Dg/2の場合は，フランジの剛性が不足している
ことから，フランジリング板厚又はガスケット特性を変更して再計算しなければならない。
フランジに作用する曲げモーメントは，次の式によって算出する。
2
0
0
0
G
C
P
M
b
−
=
ここに，
0
0
2
0
1
0
0
)
(2
b
P
M
M
C
G
−
−
=
+
+
−
=
4
3
2
4
12
0
0
13
0
0
14
0
0
1
R
C
R
C
R
K
M
c
c
γ
γ
+
+
−
−
=
4
3
2
4
22
0
0
23
0
0
24
0
0
2
R
C
R
C
R
K
M
c
c
γ
γ
2
/)
(
0
2
0
1
0
c
c
c
γ
γ
γ
+
=
3
3
0
2
2
0
0
3
24
g
c
g
b
K
A
K
A
P
K
−
=
γ
2
2
12
)2
/
(
)2
/
(
g
D
C
R
−
=
3
3
13
)2
/
(
)2
/
(
g
D
C
R
−
=
7
B 2207-1995
2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
4
4
14
)2
/
(
)2
/
(
g
D
C
R
−
=
2
2
22
)2/
(
)2/
(
C
A
R
−
=
3
3
23
)2/
(
)2/
(
C
A
R
−
=
4
4
24
)2/
(
)2/
(
C
A
R
−
=
このM0をJIS B 2206で規定するMに置き換えて，ハブ−フランジリング接続部の応力を求める。
また，ガスケットをボルト穴中心円で仮想的に二分した状態におけるガスケット反力円の直径及びガス
ケット反力は，次の式によって算出する。
13
12
0
14
13
0
0
1
2
3
3
4
R
R
R
R
G
c
c
−
−
=
γ
γ
23
22
0
24
23
0
0
2
2
3
3
4
R
R
R
R
G
c
c
−
−
=
γ
γ
−
=
3
2
13
12
0
0
01
R
R
K
P
c
g
γ
−
=
3
2
23
22
0
0
0
2
R
R
K
P
c
g
γ
ボルト穴内接円内側のガスケット部分に作用する荷重Pg10'は，次の式によって算出する。
−
−
−
=
3
2
)
(
'
3
3
2
2
0
0
0
1
g
gb
g
gb
c
g
K
P
γ
γ
γ
γ
γ
ここに，
2
/)
(
B
gb
d
C−
=
γ
2
/
g
g
D
=
γ
4.2
内圧作用時のフランジの変形，作用荷重及び作用曲げモーメント 内圧の作用によって，フランジ
リングはθiOから更に回転すると同時に，一対のフランジに作用する押し広げ荷重によってフランジ図心間
に変位を生じる。その際，ボルトは伸び，圧縮変形しているガスケットは回復する（図2参照）。
ボルトの伸びδbは，次の式によって算出する。
)
(
2
)
(
2
0
2
01
0
2
1
0
0
θ
θ
θ
θ
δ
δ
+
−
−
+
−
+
=
C
C
C
C
P
P
b
)
(
0
b
b
b
P
P
R
−
=
ここに，
δ0： 内圧による一対のフランジリングの図心間変位。
θiP： 内圧作用時のフランジリングの回転角。
ガスケット締付時は，θiP＝θi0
b
b
b
b
E
A
l
R =
0
ボルト穴中心円で仮想的に二分されたそれぞれのガスケットの重心位置における回復量は，次の式によ
って算出する。
8
B 2207-1995
2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
)
(
2
)
(
2
0
2
0
1
01
0
2
1
1
0
0
1
θ
θ
θ
θ
δ
δ
+
−
+
+
−
−
=
G
C
G
C
P
P
P
g
)
(
1
0
1
1
g
g
g
P
P
R
−
=
)
(
2
)
(
2
0
2
0
1
0
0
2
2
1
0
2
0
2
θ
θ
θ
θ
δ
δ
+
−
−
+
−
+
=
C
G
C
G
P
P
P
g
)
(
2
0
2
2
g
g
g
P
P
R
−
=
ここに，
g
g
g
g
E
A
t
R =
1
1
g
g
g
g
E
A
t
R
=
2
2
12
1
R
Ag =π
22
2
R
Ag =π
内圧作用時のボルト荷重と諸荷重との関係は，
2
1
1
0
g
g
b
P
P
P
P
P
+
+
+
=
したがって，図心間変位δOは次の式によって算出する。
+
−
+
−
−
−
−
+
=
)
(
2
1
2
1
2
1
2
1
0
2
2
1
0
1
0
1
0
0
P
P
P
g
P
g
b
C
G
R
G
C
R
C
C
R
P
P
H
θ
θ
δ
+
−
+
−
−
−
+
)
(
2
1
2
1
2
1
0
2
0
1
0
0
2
2
0
1
0
1
0
θ
θ
C
G
R
G
C
R
C
C
R
g
g
b
ここに，
)
/1(
)
/1(
)
/1(
1
2
1
g
g
b
R
R
R
H
+
+
=
内圧作用時のフランジリングの変形は，ガスケット締付時の場合と同様に，rcipとフランジリングの回転
角θipによって規定される。そのrcipは，次の式によって算出する。
−
+
=
P
c
P
ci
y
C
r
θ
δ0
0
0
2
1
ここに，
0
0
0
0
2
2
θ
−
=
C
r
y
c
c
2
/)
(
0
2
0
1
0
θ
θ
θ
+
=
2
/)
(
2
1
P
P
P
θ
θ
θ
+
=
θipは，次の二元連立一次方程式によって算出する。
01
2
12
1
11
S
S
S
P
P
=
+
θ
θ
02
2
22
1
21
S
S
S
P
P
=
+
θ
θ
9
B 2207-1995
2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
ここに， i＝1, 2（一対のフランジを表す。）
P
g
P
g
P
b
fi
ii
K
K
K
DD
S
2
1+
+
+
=
P
g
P
g
P
b
K
K
K
S
S
2
1
21
12
+
+
=
=
P
g
g
P
g
g
B
B
c
b
i
L
P
l
P
l
P
l
P
l
P
S
2
0
2
1
01
1
1
0
0
0
+
−
−
−
−
=
)
)(
(
)
(
0
2
0
1
0
2
0
1
0
2
2
1
1
1
0
θ
θ+
+
+
+
−
+
−
+
+
g
g
b
g
P
g
g
P
g
b
c
K
K
K
R
l
R
l
R
l
P
P
H
p
K
J
t
B
i
i
fi
−
+
2
2
2
π
{
P
g
g
P
g
g
B
B
c
b
i
L
P
l
P
l
P
l
P
l
P
S
2
0
2
1
0
1
1
1
0
0
0
+
−
−
−
−
=
)
)(
(
)
(
0
2
0
1
0
2
0
1
0
2
2
1
1
1
0
θ
θ+
+
+
+
−
+
−
+
+
g
g
b
g
P
g
g
P
g
b
c
K
K
K
R
l
R
l
R
l
P
P
H
(
)}
100
/
2
2
2
p
K
J
t
B
i
i
fi
−
+π
2/)
(
0
C
C
lc
−
=
2/)
(0B
C
lB
−
=
2/)
(
1
0
1
B
C
lB
−
=
2
/)
(
0
1
0
0
1
G
C
lg
−
=
2
/)
(
0
0
2
0
2
C
G
lg
−
=
2
/)
(
1
0
1
P
P
g
G
C
l
−
=
2
/)
(
0
2
2
C
G
l
P
P
g
−
=
+
−
−
−
=
2
2
1
1
1
g
P
g
g
P
g
b
c
b
b
c
P
b
R
l
R
l
R
l
H
R
R
H
l
K
+
−
−
=
2
2
1
1
1
1
1
1
1
g
P
g
g
P
g
g
b
c
g
P
g
P
g
R
l
R
l
H
R
R
l
R
H
l
K
−
+
−
−
=
2
2
2
1
1
2
2
2
1
g
P
g
g
g
P
g
b
c
g
P
g
P
g
R
l
H
R
R
l
R
l
R
H
l
K
+
−
−
−
=
2
0
2
1
01
0
1
g
g
g
g
b
c
b
b
c
b
R
l
R
l
R
l
H
R
R
H
l
K
+
−
−
=
2
0
2
1
0
1
1
1
1
0
1
1
g
g
g
g
g
b
c
g
P
g
g
R
l
R
l
H
R
R
l
R
H
l
K
−
+
−
−
=
2
0
2
2
1
01
2
2
0
2
1
g
g
g
g
g
b
c
g
P
g
g
R
l
H
R
R
l
R
l
R
H
l
K
内圧作用時のフランジの回転角θipを確定するための方程式の係数には，内圧によるフランジリングの変
形の影響が含まれているため，これを解くためには，収束計算が必要である。
また，上記の計算式は，rcip≦Dg/2の場合にだけ適用する。rcip＞Dg/2となる場合は，フランジの剛性が
不足していることから，フランジリング板厚又はガスケット特性を変更して再計算しなければならない。
10
B 2207-1995
2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
このように確定されたrcip及びθipに基づいて，内圧作用時のボルト荷重，ガスケット荷重及びそれらの
反力円の直径は，次の式によって算出する。
b
P
c
b
b
R
l
P
P
)
(
2
0
0
0
θ
θ
δ
−
+
+
=
1
0
0
1
1
0
01
1
)
(2
g
g
P
P
g
g
g
R
l
l
P
P
θ
θ
δ
−
−
−
=
2
0
0
2
2
0
0
2
2
)
(2
g
g
P
P
g
g
g
R
l
l
P
P
θ
θ
δ
−
+
−
=
2
1
g
g
g
P
P
P
+
=
13
12
14
13
1
2
3
3
4
R
R
R
R
G
P
c
P
c
P
−
−
=
γ
γ
23
22
24
23
2
2
3
3
4
R
R
R
R
G
P
c
P
c
P
−
−
=
γ
γ
フランジに作用する曲げモーメントは，次の式によって算出する。
2
P
b
P
G
C
P
M
−
=
ここに，
b
f
B
P
P
P
P
p
K
J
t
B
B
C
P
M
M
M
C
G
)
2
(
)
(
)
(2
2
2
0
0
1
2
1
0
−
−
−
+
+
−
−
=
π
−
−
−
+
+
−
−
=
b
f
B
P
P
P
P
p
K
J
t
B
B
C
P
M
M
M
C
G
)
100
/
)(
2
(
)
(
)
(2
2
2
0
0
1
2
1
0
π
+
+
−
=
4
3
2
4
12
0
13
0
14
0
1
R
C
R
C
R
K
M
P
c
P
c
P
P
γ
γ
+
+
−
−
=
4
3
2
4
22
0
23
0
24
0
2
R
C
R
C
R
K
M
P
c
P
c
P
P
γ
γ
−
−
−
=
3
)2
/
(
)2
/
(
4
]
)2
/
(
)2
/
[(
2
3
3
2
2
0
1
B
D
B
D
C
p
M
g
g
B
π
−
−
−
=
3
)2
/
(
)2
/
(
4
]
)2
/
(
)2
/
[(
)
100
/
(
2
3
3
2
2
0
1
B
D
B
D
C
p
M
g
g
B
π
2
/)
(
2
1
P
c
P
c
P
c
γ
γ
γ
+
=
2/)
(
22
21
2
K
K
K
+
=
2/)
(
22
21
2
J
J
J
+
=
2/)
(
2
1
f
f
f
t
t
t
+
=
)
(2
)
(
3
)
(6
23
13
22
12
1
0
0
R
R
R
R
P
P
P
K
P
c
b
P
+
−
+
−
−
=
γ
このMpをJIS B 2206で規定するMに置き換えて，ハブ−フランジリング接続部の応力を求める。
内圧作用時の気密性能を支配するボルト穴内接円内側のガスケット部分に作用する荷重Pg1'は，次の式
によって算出する。
11
B 2207-1995
2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
−
−
−
=
′
3
2
)
(
3
3
2
2
0
1
g
gb
g
gb
P
c
P
g
K
P
γ
γ
γ
γ
γ
5. 所要フランジ板厚及び設計圧力
5.1
ガスケット締付荷重 全面形ガスケットを用いる管フランジにおいて，ガスケット締付荷重は，設
計上の限界値とはならないが，以後の計算を進めるに当たりガスケット締付荷重を設定する必要がある。
ガスケット締付荷重の上限値は，内圧の作用によるボルト応力の増加を考慮して次の式によって算出する。
p
D
A
P
g
b
b
b
4
2
0
π
σ−
=
−
=
p
D
A
P
g
b
b
b
400
2
0
π
σ
ここで，Abの値は，JIS B 2241に示される各呼び径に対して決められた値をとる。
なお，ガスケット締付荷重Pb0を大きくとるために，ボルトの総有効断面積Abを大きくすることは，フ
ランジの実質的な剛性を低下させるので好ましくない。
このPb0に基づいて，4.1の諸式から算出するrci0は，次の式を満足しなければならない。
2
/
0
g
ci
D
≦
γ
rci0＞Dg/2となる場合は，Pb0の値が不足している。ただし，Pb0はボルトの許容応力に基づいて決められ
ているので，更に大きな値をとることはできない。したがって，フランジリング板厚又はガスケット特性
を変更して再計算しなければならない。
5.2
計算応力の評価
5.2.1
フランジの計算応力 4.1のM0及び4.2のMPをJIS B 2206で規定するMに置き換えて，ガスケッ
ト締付時及び使用状態でのフランジ各部の発生応力を求める。フランジの計算応力は次に示す許容値を超
えてはならない。
(1) ハブの軸方向応力σH許容値＝σf（鋳物フランジ）
＝1.5σf［鋳物以外のフランジ。ただし，次の(a)，(b)に該当するフランジは，(a)，(b)による。］
(a) JIS B 2206の図1の(j)のように管の一部をハブとしている一体形フランジ及び一体形フランジと同
等とみなされる任意形フランジの場合は，1.5σf又は1.5σnの小さい方。
(b) JIS B 2206の図1の(g)，(h)及び(i)のようにハブを管に溶接した一体形フランジの場合は，1.5σf又は
2.5σnの小さい方。
(2) フランジの半径方向応力σRの許容値
＝σf
(3) フランジの周方向応力σTの許容値
＝σf
(4)
2
R
Hσ
σ+
の許容値
＝σf
(5)
2
T
Hσ
σ+
の許容値
＝σf
5.2.2
JIS B 2206の図1の(c)，(d)及び(e)のようにハブ付の差込み形フランジを計算する場合には，これ
に接続する管をハブとして加算してはならない。
12
B 2207-1995
2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
5.2.3
JIS B 2206の図1の(d)，(e)，(j)，(k)，(l)及び(m)に示すように，管をフランジのガスケット当たり
面に近接してフランジに溶接する場合は，溶接部のせん断応力は，管の材料の許容引張応力 (σn) の0.8倍
を超えてはならない。これらのせん断応力は，4.1のPb0及び4.2のPbを用いて計算する。
5.3
所要フランジ板厚の決定 フランジ板厚を決定するためには，以下の項目が満足されていなければ
ならない。
(1) 発生応力は，5.2に規定された応力に関する評価条件を満足すること。
(2) 4.2の計算式から算出するrciPが設計圧力において，rciP≦Dg/2であること。
(3) 設計圧力におけるボルトの応力が，
b
b
b
A
P
σ
≦
であること。
13
B 2207-1995
2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
参考1 ガスケットの縦弾性係数
この参考は，本体の規定に関連する事柄を補足するもので，規定の一部ではない。
この規格では，ガスケットの縦弾性係数を用いるが，参考として参考1表1〜4にガスケットの特性を示す。
参考1表1 ガスケットの特性［石綿ジョイントシート(1)］
圧縮応力 σg
N/mm2 {kgf/mm2}
圧縮時縦弾性係数 Ego
N/mm2 {kgf/mm2}
復元時縦弾性係数 Eg
N/mm2 {kgf/mm2}
4.90 {0.50}
210 {22}
380 {39}
9.81 {1.00}
250 {25}
500 {51}
14.71 {1.50}
310 {32}
630 {65}
19.61 {2.00}
370 {38}
640 {65}
24.52 {2.50}
470 {48}
670 {69}
29.42 {3.00}
500 {51}
790 {80}
注(1) ガスケットは，外径165mm，内径115mm，板厚1.5mmのものである。
参考1表2 ガスケットの特性［無機質充てん材を含むふっ素樹脂 (PTFE) (2)］
圧縮応力 σg
N/mm2 {kgf/mm2}
圧縮時縦弾性係数 Ego
N/mm2 {kgf/mm2}
復元時縦弾性係数 Eg
N/mm2 {kgf/mm2}
4.90 {0.50}
310 {31}
470 {48}
9.81 {1.00}
410 {42}
670 {69}
14.71 {1.50}
530 {54}
820 {84}
19.61 {2.00}
610 {62}
890 {91}
24.52 {2.50}
670 {69}
930 {95}
29.42 {3.00}
710 {72}
910 {92}
注(2) ガスケットは，外径165mm，内径115mm，板厚2.0mmのものである。
参考1表3 ガスケットの特性［ふつ素樹脂 (PTFE) 被覆ガスケット(3)〕
圧縮応力 σg
N/mm2 {kgf/mm2}
圧縮時縦弾性係数 Ego
N/mm2 {kgf/mm2}
復元時縦弾性係数 Eg
N/mm2 {kgf/mm2}
4.90 {0.50}
74 {8}
370 { 38}
9.81 {1.00}
120 {12}
610 { 62}
14.71 {1.50}
210 {21}
790 { 81}
19.61 {2.00}
320 {33}
980 {100}
24.52 {2.50}
420 {43}
1170 {119}
29.42 {3.00}
540 {55}
1330 {136}
注(3) ガスケットは，外径160mm，内径123mm，板厚3.2mmのもので，外
径，内径は，接触面積基準の数値を示す。
14
B 2207-1995
2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
参考1表4 ガスケットの特性〔ゴムシート（低温用，硬さ70）(4)］
圧縮応力 σg
N/mm2 {kgf/mm2}
圧縮時縦弾性係数 Ego
N/mm2 {kgf/mm2}
復元時縦弾性係数 Eg
N/mm2 {kgf/mm2}
3.92 {0.40}
11 {1.1}
250 {25}
7.85 {0.80}
25 {2.5}
570 {58}
11.77 {1.20}
103 {10.5}
1080 {110}
注(4) ガスケットは，外径165mm，内径115mm，板厚2.0mmのものである。
備考 参考1表1〜4の数値は，比較的幅の狭いガスケットについて得ら
れた実測値である（圧縮部：外径159mm，内径114mm，幅/外径＝
0.14）。実際の全面形ガスケットにおいて，外径に対する幅の比は，
更に大きい。ガスケットの縦弾性係数はこの比に影響されることも
考えられるので，正確な値を必要とする場合には，実際に使用する
ガスケットについて圧縮試験をすることが望ましい。
なお，この種のガスケットの応力−ひずみの関係は，直線性を示
さないので，縦弾性係数は，圧縮応力に対応する値で与えられてい
る。計算に使用する縦弾性係数は，ガスケット締付荷重をガスケッ
トの全断面積で除して求められる平均圧縮応力に対応する値とし
て得られる。
15
B 2207-1995
2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
参考2 全面形ガスケットを用いる全面座管フランジの
諸量の計算
この参考は，本体の規定に関連する事柄を補足するもので，規定の一部ではない。
ここでは，本体の理論を計算の流れに沿って以下のようにまとめた。同一材料，同一寸法の一対のフラ
ンジに適用できる。
(1) データの入力
1
フランジの外径
A＝ mm
2
フランジの内径
B＝ mm
3
フランジボルト穴中心径
C＝ mm
4
ボルト穴径
dB＝ mm
5
フランジの板厚
tf＝tf1＝tf2＝ mm
6
フランジ材の縦弾性係数
Ef＝Ef1＝Ef2＝ N/mm2,
{ kgf/mm2}
7
ガスケットの内径
Dg＝ mm
8
ガスケットの内半径
rg＝Dg/2＝ mm
9
ガスケットの板厚
tg＝ mm
10 ガスケット圧縮時縦弾性係数
Eg0＝ N/mm2,{ kgf/mm2}
11 ガスケット復元時縦弾性係数
Eg＝ N/mm2, { kgf/mm2}
12 ボルトの本数
n＝ 本
13 ボルトの呼び
14 ボルトの軸部とねじ部の谷の径の
うち小さい方の径
db＝ mm
15 ボルトの総有効断面積
Ab＝nπdb2/4＝ mm2
16 ボルト材の縦弾性係数
Eb
＝
N/mm2,
{ kgf/mm2}
17 接続管の板厚
t0＝t01＝t02＝ mm
18 接続管の縦弾性係数
E0＝E01＝E02＝ N/mm2,
{ kgf/mm2}
19
4
2
0
2
0
)
/(
92
.
10
t
B
=
β
＝ 1/mm
20
92
.
10
/
3
0
0
0
t
E
D =
･＝ N･mm, { kgf･mm}
21 ハブ接続部曲げモーメント係数
K1＝ N, { kgf}
22
K2＝ mm2
23 ハブ接続部せん断力係数
J1＝ N･mm, { kgf/mm}
24
J2＝ mm
注 K1＝K11＝K12，K2＝K21＝K22，J1＝J11＝J12，J2＝J21＝J22，K1i，K2i，J1i，J2iの求め方は，
3.による。ハブのない場合は，次による。
25
)
2(
0
0
0
1
ft
D
K
+
=
β
β
＝ N, { kgf}
16
B 2207-1995
2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
26
)
2
/(
0
0
2
0
2
0
2
t
E
B
D
K =β
＝ mm2
27
)
1(
2
0
0
2
0
1
ft
D
J
+
−
=
β
β
＝ N/mm, { kgf/mm}
28
)
/(
0
0
2
0
3
0
2
t
E
B
D
J
−
=β
＝ mm
29
12
/)
/
(
1
3
B
A
n
t
E
D
f
f
f
=
＝ N･mm, { kgf/mm}
30
)2/
(
2
1
1
f
f
f
t
J
K
B
D
DD
−
+
=
π
π
＝ N･mm, { kgf/mm}
31
2/)
(
0
B
A
C
+
=
＝ mm
32
g
f
b
t
t
l
+
=2
0
ボルト変形域の長さ
＝ mm
33
2
2
12
)2
/
(
g
C
R
γ
−
=
＝ mm2
34
3
3
13
)2
/
(
g
C
R
γ
−
=
＝ mm3
35
4
4
14
)2
/
(
g
C
R
γ
−
=
＝ mm4
36
2
2
22
)2/
(
)2/
(
C
A
R
−
=
＝ mm2
37
3
3
23
)2/
(
)2/
(
C
A
R
−
=
＝ mm3
38
4
4
24
)2/
(
)2/
(
C
A
R
−
=
＝ mm4
(2) ガスケット締付時の諸量の計算
39 ガスケット締付荷重
Pb0＝ N, { kgf}
40
g
g
D
A
K
/
=
＝
41
2
2
2
/)1
(
g
g
g
K
K
K
−
=
＝
42
3
3
3
/)1
(
g
g
g
K
K
K
−
=
＝
43
4
4
4
/)1
(
g
g
g
K
K
K
−
=
＝
44
−
−
+
=
2
3
3
4
0
4
0
)
/
(3
2
)
/
(4
3
)]
/
(
/[
48
4
g
g
g
g
g
g
f
c
K
A
C
K
K
A
C
K
t
E
A
DD
A
r
π
＝ mm
rc0≦rgの場合にだけ適用する。rc0＞rgとなる場合は，フランジの剛性が不足していることから，フ
ランジの板厚を変更して再計算しなければならない。
45
}
mm
/
kgf
{
,
mm
/
N
3
24
3
3
3
3
0
2
2
0
0
=
−
=
g
c
g
b
K
A
r
K
A
P
K
46
)
/
(
4
0
0
0
g
g
t
E
K
π
θ=
＝ rad
47
)
2
3
/(
)
3
4(
13
12
0
14
13
0
0
1
R
R
r
R
R
r
G
c
c
−
−
=
＝ mm
48
)
2
3
/(
)
3
4(
23
22
0
24
23
0
0
2
R
R
R
R
r
G
c
c
−
−
=
γ
＝ mm
49
)3
/
2
/
(
13
12
0
0
0
1
R
R
r
K
P
c
g
−
=
＝ N, { kgf}
50
)3
/
2
/
(
23
22
0
0
0
2
R
R
r
K
P
c
g
−
=
＝ N, { kgf}
51
2
/)
(
B
gb
d
C
r
−
=
＝ mm
52
]3
/)
(
2
/)
(
[
'
3
3
2
2
0
0
0
1
g
gb
g
gb
c
g
r
r
r
r
r
K
P
−
−
−
=
＝ N, { kgf}
53
]4
/
3
/
)2
/
(
4
/
[
12
0
0
13
0
0
14
0
0
1
R
r
C
R
C
r
R
K
M
c
c
+
+
−
=
＝ N･mm, { kgf･mm}
54
]4/
3/
)2/
(
4/
[
22
0
0
23
0
0
24
0
0
2
R
r
C
R
C
r
R
K
M
c
c
+
+
−
−
=
＝ N･mm, { kgf･mm}
55
0
0
2
0
1
0
0
/)
(2
b
P
M
M
C
G
−
−
=
＝ mm
56
2
/)
(
0
0
0
G
C
P
M
b
−
=
＝ N･mm, { kgf･mm}
このMOを，JIS B 2206に規定するMに置き換えて，ハブ−フランジリング接続部の応力を求める。
(3) 内圧作用時の諸量の計算 （この場合，収束計算が必要になる。*は収束計算によって，値が変わる項
17
B 2207-1995
2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
を示す。）
57 設計圧力 p
＝ MPa, { kgf/cm2}
58
)4/
(
2
0
B
p
P
π
=
＝ N
)4/
)(
100
/
(
{
2
0
B
p
P
π
=
＝ kgf}
59
)4
/
(
2
2
1
B
r
p
P
g−
=π
＝ N
)4
/
(
)
100
/
(
{
2
2
1
B
r
p
P
g−
=
π
＝ kgf}
60
)
/(
0
b
b
b
b
E
A
l
R =
＝ mm/Ｎ, { mm/kgf}
61
)
/(
12
1
g
g
g
E
R
t
R =
π
＝ mm/N, { mm/kgf}
62
)
/(
22
2
g
g
g
E
R
t
R =
π
＝ mm/N, { mm/kgf}
63
)
/1
/1
/1
/(
1
2
1
g
g
b
R
R
R
H
+
+
=
＝ mm/N, { mm/kgf}
64
2/)
(
0
C
C
lc
−
=
＝ mm
65
2/)
(
01
0
01
C
C
lg
−
=
＝ mm
66
2
/)
(
0
0
2
0
2
C
G
lg
−
=
＝ mm
67
b
cR
l
z
/
0=
＝ N, { kgf}
68
1
0
1
0
/
g
g
R
l
x=
＝ N, { kgf}
69
2
0
2
0
/
g
g
R
l
y=
＝ N, { kgf}
70
]
)
/
1
[(
0
0
0
0
0
y
x
z
H
R
z
H
K
b
b
+
−
−
−
=
＝ N･mm, { kgf･mm}
71
01
1
G
GP=
初期値の設定
＝ mm
72
0
2
2
G
GP=
＝ mm
73
]
)2
/
(
[3
]
)2
/
(
[4
2
2
3
3
1
B
r
B
r
B
g
g
−
−
=
＝ mm
もし，rg＝B/2ならば，B1＝B
＝ mm
74*
2
/)
(
1
0
1
P
P
g
C
C
l
−
=
＝ mm
75*
2
/)
(
0
2
2
C
C
l
P
P
g
−
=
＝ mm
76*
1
1/
g
P
g
R
l
x=
＝ N,｛ kgf｝
77*
2
2/
g
P
g
R
l
y=
＝ N,｛ kgf｝
78*
]
)
/
1
[(
0
0
y
x
z
H
R
z
H
K
b
P
b
+
−
−
−
=
＝ N･mm, { kgf･mm}
79*
]
)
/
1(
[
1
0
1
y
x
H
R
z
x
H
K
g
P
g
+
−
−
=
＝ N･mm, { kgf･mm}
80*
]
)
/
1(
[
2
0
2
y
H
R
x
z
y
H
K
g
P
g
−
+
−
−
=
＝ N･mm, { kgf･mm}]
81*
]
)
/
1(
[
0
0
1
0
0
1
y
x
H
R
z
x
H
K
g
g
+
−
−
=
＝ N･mm, { kgf･mm}
82*
]
)
/
1(
[
0
2
0
0
0
2
y
H
R
x
z
y
H
K
g
g
−
+
−
−
=
＝ N･mm, { kgf･mm}
83*
P
g
g
P
g
g
c
b
P
l
P
l
P
l
P
E
2
0
2
1
0
1
0
1
+
−
−
=
＝ N･mm, { kgf･mm}
84*
)
)(
(
0
1
0
2
y
x
z
P
P
H
EP
−
+
−
+
=
＝ N･mm, { kgf･mm}
85*
2/)
(
2/)
(
1
0
1
0
0
3
B
C
P
B
C
P
EP
−
−
−
−
=
＝ N･mm, { kgf･mm}
86*
0
0
2
0
1
0
4
)
(2
θ
g
g
b
P
K
K
K
E
+
+
=
＝ N･mm, { kgf･mm}
87*
4
3
2
1
0
P
P
P
P
P
E
E
E
E
E
+
+
+
=
＝ N･mm, { kgf･mm}
88*
P
g
P
g
P
b
K
K
K
S
2
1
12
+
+
=
＝ N･mm, { kgf･mm}
89*
12
11
S
DD
S
f+
=
＝ N･mm, { kgf･mm}
90*
p
K
J
t
B
E
S
f
P
)
2
/
(
2
2
0
01
−
+
=
π
＝ N･mm
18
B 2207-1995
2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
)
100
/
)(
2/
(
{
2
2
0
01
p
K
J
t
B
E
S
f
P
−
+
=
π
＝ kgf･mm}
91*
)
/(
12
11
01
S
S
S
P
+
=
θ
＝ rad
92*
]
)
(2
)
(2
[
0
0
0
0
0
1
0
0
θ
θ
δ
y
x
z
y
x
z
P
P
H
P
+
−
+
+
−
−
+
=
＝ mm
93*
(
)
b
P
c
b
b
R
l
P
P
/]
2
[
0
0
0
θ
θ
δ
−
+
+
=
＝ N, { kgf}
94*
1
0
0
1
1
0
0
1
1
/
)]
(2
[
g
g
P
P
g
g
g
R
l
l
P
P
θ
θ
δ
−
−
−
=
＝ N, { kgf}
95*
2
0
0
2
2
0
0
2
2
/
)]
(2
[
g
g
P
P
g
g
g
R
l
l
P
P
θ
θ
δ
−
+
−
=
＝ N, { kgf}
96*
2
1
g
g
g
P
P
P
+
=
＝ N, { kgf}
97*
1
0
P
P
P
P
b
−
−
=
⊿
＝ N, { kgf}
98*
12
1
22
13
1
23
)
/
1(
[3
)
/
1(
[2
R
P
P
R
R
P
P
R
g
g
P
c
⊿
⊿
−
+
−
+
=
γ
＝ mm
rcp≦rgの場合にだけ適用する。rcp>rgとなる場合は，フランジの剛性が不足している。フランジの
板厚，又はガスケットを変更して再計算しなければならない。
99*
)
2
3
)(
3
4(
13
12
14
13
1
R
R
r
R
R
r
G
P
c
P
c
P
−
−
=
′
＝ mm
100*
)
2
3
)(
3
4(
23
22
24
23
2
R
R
r
R
R
r
G
P
c
P
c
P
−
−
=
′
＝ mm
101 収束範囲 (0.01〜0.001mm) ε
＝ mm
102*
へ，
であれば
，
であれば
103
no
105
yes
1
1
ε
<
−
′
P
P
G
G
103*
2
/)
(
1
1
1
P
P
P
G
G
G
′
+
=
＝ mm
104 74へ，
105*
へ，
であれば
，
であれば
106
no
108
yes
2
2
ε
<
−
′
P
P
G
G
106*
2
/)
(
2
2
2
P
P
P
G
G
G
′
+
=
＝ mm
107 74へ，
108
)]
(2
)
(
3
/[
6
23
13
22
12
0
R
R
R
R
r
P
K
P
c
P
+
−
+
=
⊿
＝ N/mm3, { kgf/mm3}
109
]3
/)
(2
/)
(
[
3
3
2
2
0
1
g
gb
g
gb
P
c
P
g
r
r
r
r
r
K
P
−
−
=
′
＝ N, { kgf}
110
]4
/
3
/
)2
/
(
4
/
[
12
0
13
0
14
0
1
R
r
C
R
C
r
R
K
M
P
c
P
c
P
P
−
+
+
−
=
＝ N･mm, { kgf･mm}
111
]4
/
3
/
)2
/
(
4
/
[
22
0
23
0
24
0
2
R
r
C
R
C
r
R
K
M
P
c
P
c
P
P
−
+
+
−
−
=
＝ N･mm, { kgf･mm}
112
]}
3
/
)2
/
(
[
4
/]
)2
/
(
[
{
2
3
3
2
2
0
1
B
r
B
r
C
p
M
g
g
B
−
−
−
=π
＝ N･mm
}3
/]
)2
/
(
[
4
/]
)2
/
(
[
){
100
/
(
2
{
3
3
2
2
0
1
B
r
B
r
C
p
M
g
g
B
−
−
−
=π
＝ kgf･mm}
113
b
f
B
P
P
P
P
p
K
J
t
B
B
C
P
M
M
M
C
G
/]
)
2
(
)
(
)
(2[
2
2
0
0
1
2
1
0
−
−
−
+
+
−
−
=
π
＝ mm
b
f
B
P
P
P
P
p
K
J
t
B
B
C
P
M
M
M
C
G
/
)]
100
/
)(
2
(
)
(
)
(2[
{
2
2
0
0
1
2
1
0
−
−
−
+
+
−
−
=
π
＝ mm}
114
2/)
(
P
b
P
G
C
P
M
−
=
＝ N･mm, { kgf･mm}
19
B 2207-1995
2019年7月1日の法改正により名称が変わりました。まえがきを除き，本規格中の「日本工業規格」を「日本産業規格」に読み替えてください。
このMPを，JIS B 2206に規定するMに置き換えて，ハブ−フランジリング接続部の応力を求める。
115 この計算の過程で求めた次の諸量が，内圧作用時の特性値である。
Pb
(93)
＝ N, { kgf}
Pg1
(94)
＝ N, { kgf}
Pg2
(95)
＝ N, { kgf}
Pg
(96)
＝ N, { kgf}
Pg1'
(109)
＝ N, { kgf}
rcP
(98)
＝ mm
θP
(91)
＝ rad
GP
(113)
＝ mm
G1P
(99)
＝ mm
G2P
(100)
＝ mm
MP
(114)
＝ N･mm, { kgf･mm}
原案作成委員会 構成表
氏名
所属
野 本 敏 治
東京大学工学部
寺 沢 一 雄
大阪大学名誉教授
高 橋 幸 伯
東京農工大学工学部
榎 沢 誠
東京大学工学部
森 田 昭 三
工業技術院標準部
石 川 久 能
社団法人軽金属溶接構造協会
河 村 繁
株式会社日軽技研エンジニアリングセンター
平 田 勝 彦
住友軽金属工業株式会社技術研究所
鈴 木 務
富士アセチレン工業株式会社鉄工部
古 山 昌 宏
日本バルカー工業株式会社技術本部
小 西 孟
日本アルミニウム工業株式会社設計部
入 沢 敏 夫
石川島播磨重工業株式会社技術研究所
瀬 戸 清 治
三菱金属株式会社静岡工場
尾 川 任 功
日本酸素株式会社機械本部
中 本 靖 二
住友精密工業株式会社第二技術部
（事務局）
初 谷 正 治
社団法人軽金属溶接構造協会